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双壁钢围堰篇(1):套箱围堰与双壁钢围堰区别
看完这个应当懂了。 沉井（双壁钢围堰）、套箱施工工艺流程沉井施工工艺流程： 钢沉井设计→底节制作（岸上）→下河（轨道）→浮运（拖轮）→初步就位（测量定位）→下锚（上下游、左右不少于6个锚）→精确定位（调节锚索长度）→接高→落床→着床（清底）→安平→在沉井上搭设支架→打入钢护筒→冲桩、浇筑桩基混凝土→清底（清除钢护筒外及沉井内壁内的所有沉渣、淤泥等）→封底（将钢护筒外及沉井内壁范围内全部用混凝土封住）→抽水（压重，克服沉井抽水后的浮力，加内撑）→干处作业，割除桩头以上钢护筒→安装承台钢筋→浇筑承台混凝土→墩身施工（钢沉井回收：一般承台顶面以下很难回收的，承台顶面以上只能采取水下切割）。钢套箱施工工艺： 钻孔桩平台搭设（水上吊车+振拔桩锤打入钢管桩+大型型钢或者贝雷架搭设钻机钻孔平台）→打入钢护筒→上钻机钻孔、成桩→在平台上拼装钢套箱（先底板，底板在有钢护筒位置留出洞，以便钢套箱下沉，后拼装侧模）→同时在已经成桩的钢护筒内立支架、在立支架上架设吊重横梁→用吊杆（一般用直径32mm的精轧螺纹钢筋）将钢套箱兜底吊起，慢慢下沉→当套箱下沉到承台底部下1.5~2米的位置（这个1.5~2米是套箱内封底混凝土的厚度），停止下沉→精确定位（套箱底标高、平面）、固定钢套箱→封水（将套箱与钢护筒之间的缝隙封住）→灌注封底混凝土（下沉时的预留高度1.5~2米）→套箱内抽水、加内撑→干处作业割除桩头以上钢护筒、安装承台钢筋→浇筑承台混凝土→正常进行后续工作（钢套箱回收：因为钢套箱全部都是在钻孔平台上拼装的，吊点和侧模板都几乎是螺栓连接，很少有焊接点；承担封底混凝土的结构都是大型型钢，而吊杆都是精轧螺纹钢筋，底部都是采用吊杆与螺栓连接。拆除底模时只要拧松吊杆，底部大型型钢就可以卸除；而侧模都是采用螺栓拼接的，松开螺栓就可以小块去除）。
双壁钢围堰篇(2):大型双壁钢围堰结构三维仿真分析
大型双壁钢围堰结构三维仿真分析 陈浩，冯玉涛 （重庆市交通规划勘察设计院，重庆 401120） 摘要：双壁钢围堰目前在桥梁深水基础施工中得到广泛应用，具有可承受较大的围堰内外水头差，构造简单，可重复利用，降低施工成本等优点。结合重庆万州长江大桥防撞设施工程1#导向井双壁钢围堰的设计，利用大型有限元软件ANSYS对围堰结构进行了三维仿真分析，针对存在的问题重点探讨，并提出相应的解决方案，可用于指导施工。 关键词：双壁钢围堰；仿真分析；注水注砂 1 工程概况 双壁钢围堰目前在桥梁深水基础施工中得到广泛应用，如芜湖长江大桥、南京长江二桥、苏通长江大桥等大桥的施工中采用了该施工方案。其优点主要有以下几点：可承受较大的围堰内外水头差，基本上不受墩位处水深的限制；其构造和施工工序简单；可重复利用，降低了施工成本。然而其结构构造和受力均较复杂，以往计算有一定局限，所以各种大型有限元软件应运而生，对双壁钢围堰进行三维整体仿真分析，进而优化围堰设计成为一种趋势，工程实例也越来越多，但这些实例大多不高，高度较高的钢围堰计算实例较少。 文章结合重庆万州长江大桥防撞设施工程1#导向井双壁钢围堰的设计，利用大型有限元软件ANSYS对围堰结构进行了三维仿真分析，并根据分析结果对围堰设计进行优化和指导施工。由于该钢围堰高度较高，为28m，抗倾覆能力不够，在双璧之间注水，围堰顶注砂进行了配重，还能传递内外璧应力，使内壁充分发挥作用。 2 双壁钢围堰概况 2.1 结构形式及尺寸 1#导向井钢围堰采用圆形双壁壳体结构，钢围堰外直径为20.5m，内直径为17.5m，围堰厚1.5m；钢围堰总高28m，围堰顶面高程为+164.00m，底面高程为+136.00m。 围堰设计高度为H=28.00m，沿高度方向分成了5个节段，即：刃脚段6.0m（刃脚2m高）+（4.0+6.4+5.6）m（加强段）+6m（标准段）；每个圆环形围堰节段等分为8个环块。围堰制作材料均采用Q235B钢材，内外壁板采用6mm钢板，壁板竖肋为L75×6角钢，其间距为：内壁板上的间距是a2=32cm，外壁板上的间距是a1=35cm；水平托架竖向间距b值为0.80m（1.0m），其水平斜撑杆采用L75×6角钢。围堰底部填筑C30刃脚混凝土高2.8m，顶部填筑砂子高4.0m，刃脚混凝土顶面1.6m范围增加2层，共336根角钢竖向斜撑，并在刃脚混凝土以上12.7m双壁内注水。地基部分，考虑范围从钢围堰底往下深11m，半径为18m。钢围堰总体构造如图1所示。 围堰制作材料均采用Q235B钢材，刃脚段及加强段的内外壁板采用6mm钢板（其中刃脚段底部2m范围采用厚12mm钢板加强），标准段的壁板采用5mm钢板；壁板竖肋为L75×6角钢，其间距为：内壁板上的间距是a2=32cm，外壁板上的间距是a1=35cm；刃脚段和加强段水平环板竖向间距b值为0.80m，标准段水平环板竖向间距为1.0m，水平斜撑杆均采用L75×6角钢。因钢围堰内填筑混凝土后的刚度远大于未填筑混凝土的钢围堰，故在混凝土填筑顶面以上设置两层竖向斜撑作为刚性过渡措施，减小相接部位应力集中现象。
图1 钢围堰总体结构图
2.2 施工方案 采用水下爆破，清基后会在围堰刃脚下形成爆破松动圈，虽然采用帷幕注浆的方法能起一定止水作用，但不能完全保证其封闭效果，经过反复研究，采用围堰刃脚成槽后浇水下混凝土封闭的方法进行止水处理。 3 围堰结构三维仿真分析 3.1 建模概况 采用有限元软件ANSYS13.0建立双壁钢围堰模型。 （1）钢围堰壁板：采用板单元建模，根据竖肋和水平斜撑划分单元； （2）钢围堰竖肋：采用梁单元建模，与壁板单元共用节点； （3）钢围堰水平斜撑：采用梁单元建模，与环板连接并分割环板单元； （4）钢围堰环板：采用板单元建模，与壁板单元共用节点； （5）隔仓板：采用板单元建模，与壁板单元共用节点； （6）竖直斜撑：采用梁单元建模，与竖肋单元共用节点； （7）刃脚混凝土：采用实体单元建模，与壁板单元节点耦合； （8）边界条件：钢—混结合段围堰与基岩节点耦合。 3.2 主要计算荷载 该钢围堰模型考虑了自重、静水压力、动水压力、注水压力、波浪力、风荷载、施工荷载以及砂子的重力和侧压力8种荷载。 （1）钢围堰自重 钢材容重按78.5N×10-6/mm3计，混凝土容重按24N×10-6/mm3计。 （2）静水压力荷载 静水压力作用于外壁板径向方向，水容重按10N×10-6/ mm3计算。围堰周围从高程为162m的静水面开始，水下压强随深度呈线性变化。 （3）动水压力荷载 位于流水中的桥墩，其上游迎水面会受到流水冲击影响而产生流水压力。流水压力与桥墩的平面形状、流速等有关。且流速随深度呈曲线变化，底面处流速接近于零，为了简化计算，流水压力的分布可近似取倒三角形加载。 作用于钢围堰上的流水压力可按公式（1）计算《公路桥涵设计通用规范》：式（1）中：P为流水压力（kN）； A为阻水面积（m2）；γ为水的容重，一般取10kN/m³；g为自由落体加速度，取9.81（m/s2）；v为计算时采用的流速（m/s）；K为形状系数，方形1.5，矩形（长边与水流平行）1.3，圆形0.8，尖端形0.7，圆端形0.6。 钢围堰水面处所受流水压力Pmax=0.8×10e-6×2.76e3×2.76e3÷9810=0.00624N/mm2 （4）注水压力荷载 刃脚混凝土以上12.7m双壁内注水，静水压力作用于内外壁板径向方向，水容重按10kN/m3计算，并将注水重量按照等效荷载的原则换算成面压力加载到刃脚混凝土的实体单元顶面。其中换算的竖向面压力为公式（2）：（5）波浪力荷载 根据JTS145—2—2013《海港水文规范》计算。因波谷作用产生的波浪压力强度为负压，故只计算波峰时产生的波浪压力强度。根据内河航区分级，长江万州段波浪高度取H=0.5m=500mm，波浪长度取L=5m=5000mm。 根据《海港水文规范》8.1.4条，静水面以上高度H=0.5m，500mm处的波浪压力强度为零；静水面处的波浪压力强度P=γH=10×0.5=0.005N/mm2；静水面以下L/2=2.5m=2500mm处的波浪压力强度为零。故波浪压力强度的作用范围为静水面以上0.5m至静水面以下2.5m处，偏安全将波浪产生的压力强度均按0.005N/mm2计算，波浪力作用于波浪行进方向钢围堰的迎水面。 （6）施工荷载 施工人员按1.5kN/m2，施工机具按2kN/m2。模型中，近似在钢围堰顶面的板单元施加面压力荷载来模拟，荷载集度。方向为单元局部坐标系y轴，竖直向下。 （7）风荷载 根据JTS144—1—2010《港口工程荷载规范》11.0.1 条计算。（8）砂子荷载 假设砂子重力通过横撑作用在竖肋上，计算中将其转化为集中力，每个竖肋环板处节点对应一个集中力，F=15×π（10.252-8.752）/168×2=4.0kN=4000N。 按静止土压力计算，考虑砂子处于松散状态，取K0=1-sin =1-sin20°=0.658，1m高范围内，底部土压力强度Pmax=0.658×15×10-6×1000=10×10-3N/mm2，顶部土压力强度为零。 3.3 计算结果及分析 3.3.1 强度和稳定性计算 本次验算主要考虑壁板、环板、竖肋、水平斜撑以及竖直斜撑在荷载组合作用下的应力结果，其中，为了更好反应板单元局部应力畸变，其应力结果取单元解，梁单元、实体单元为节点解。应力数值如表1所示。
表1 各构件应力计算表
构件 应力（Mpa）最大值 最小值外壁板 107.3 -0.392×10-5内壁板 41.8 -0.175×10-4环板 135 -0.101×10-4隔仓板 167.8 -0.499×10-7外壁竖肋 178 -0.519×10-8内壁竖肋 88.6 -0.119×10-7水平斜撑 133.3 -0.654×10-8竖向斜撑（＜75×75×6） 4 -0.436×10-8竖向斜撑（＜75×75×8） 160.2 71.2刃脚混凝土 9.76 -1.96
根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTGD64—2015规定，在承载能力极限状态下，进行合强度和稳定性计算，满足各项要求。强度计算时，应力最大出现在外壁竖肋，为178MPa，小于规范规定强度设计值190Mpa。其中，每块隔仓板应力最大处位于高2.8m处，即刃脚混凝土顶面处，迎流水面隔仓板最不利；每根外壁竖肋3.6m处应力最大，既位于上下竖向斜撑之间，迎流水面外壁竖肋最不利；受力最不利竖向斜撑（＜75×75×8）也在迎接流水面。稳定性计算按规范公式进行。 3.3.2 变形计算 荷载组合下的最大位移发生在迎流水面，最大变形值为7.69mm，不影响施工过程中的使用，也不会使人产生不安全感。变形等值线图如图2、图3所示
图2 位移等值线图
图3 位移等值线图
4 结语 综上所述，双壁钢围堰的三维仿真分析，对高度较高、施工难度较大的大型钢围堰能准确地反映结构的受力及变形特点，效果显著，也比一般的平面简化分析更便捷。根据仿真分析结果对围堰的设计进行优化改良，并用于现场施工，既可以节约材料、加快施工进度，又可以确保施工安全、提升工程质量。其中，注浆注砂措施对大型双薄壁钢围堰成效显著。本桥钢围堰施工的顺利完成也证明该技术值得推广应用， （编辑：刘学文） 中图分类号：U445.55文献标识码：B 收稿日期：2017-04-25 作者简介：陈浩（1982—），男，工程师，主要研究方向为桥梁结构设计。
双壁钢围堰篇(3):某特大桥双壁钢围堰设计与施工
某特大桥双壁钢围堰设计与施工
某特大桥双壁钢围堰设计与施工 刘 畅 (中铁六局集团石家庄铁路建设有限公司，河北 石家庄 050000) 摘 要：以某特大桥64#桥墩双壁钢围堰为例，对钢围堰不同工况下的整体抗浮性进行检算，并利用MIDAS CIVIL软件计算钢围堰各构件强度，结果表明，钢围堰整体抗浮性和强度均满足规范要求。对钢围堰施工过程中清理河床、钢围堰下沉、灌注水下混凝土封底等关键工序采取相应的技术措施，确保施工顺利完成，为同类工程的设计和施工提供有益的参考。 关键词：双壁钢围堰；结构设计；有限元模型；桥梁施工；精确定位 现代桥梁建设中，部分桥梁需跨越水深流急区域河流，而这些桥梁需要在河流中修建深水桥墩基础，如何克服深水的影响是修建桥梁深水桥墩基础的关键[1]。施作双壁钢围堰作为深水施工常采用的技术，具有明显的优势：①双壁钢围堰施工基本不受墩位处水深的限制，能在深水、厚覆盖层的条件下采用；②内外壁形成的空间可根据施工要求加载或减载，从而能自主控制钢围堰的下沉或上浮，施工过程中可方便调整偏差；③双壁钢围堰防水性能好，可以准确沉入承载力高的土层或岩面[2-3]。 1 工程背景 1.1 工程概况 某特大桥起讫里程DK25+016.7～DK29+914.97，全长4 898.27 m，全部为高架桥，为跨越水道而设。桥址于DK27+191.81～DK27+311.81处跨越水道(宽约120 m)，跨越水道时桥梁梁部结 构为1联(74+120+74)m连续箱梁，桥梁64#主墩承台位于水道航道中。基础采用20根?1.5 m钻孔桩，一级承台尺寸为15.4 m×12.2 m×3 m，加台尺寸为10.1 m×6.9 m×2 m，承台底标高为-12.187 m。 1.2 水文条件和通航要求 此特大桥跨越的水道河段为内河V级航道，主要为季节河，常水位标高为1.5 m左右，航道正常水深6～11 m，百年一遇水位为6.02 m，设计最高通航水位为+5.262 m。设计最高通航水位是按照洪水重现期10 a一遇洪水位，采用单孔双向通航的设计方案，要求通航跨径为120 m。通航净空尺度：通航孔净宽应不小于109 m(投影航道上的净宽应不小于104 m)，净高应不小于8 m，上底宽应不小于98 m，侧高应不小于5.5 m。 1.3 地质结构 桥梁64#墩河床从上到下依次为粉砂、细砂、粉质粘土，河床地质结构资料见表1。
表1 河床地质结构资料
土层名称土层顶标高/m土层底标高/m土层厚/m重度/(kN/m3)内摩擦角φ/°粘聚力c/kPa粉砂-4.8-7.32.518.5300细砂-7.3-14.166.8618.5320粉质粘土-14.16-24.161019.51619.3
综合考虑施工环境及工程要求，64#桥墩基础采用双壁钢围堰施工。 2 钢围堰设计 钢围堰结构由三大系统组成：侧板系统、导向内撑系统及下放就位系统。双壁钢围堰结构由内外壁板、环向钢板、水平斜撑、井壁隔仓及其他附属结构组成[4]。 2.1 总体结构设计 双壁钢围堰采用圆形结构，外径24.6 m，内径22.2 m，内外壁间距1.2 m。钢围堰顶面标高+3.5 m，底面标高-16.817 m；总高度20.317 m，高度方向分为四节，第1节5.267 m，第2、3节5.02 m，第4节5.01 m；平面环向均分8段，按照45°设置。钢围堰结构见图1。
图1 钢围堰结构(单位：cm)
2.1.1 主龙骨和面板 钢围堰周围由内外两层钢壁组成，均为Q235钢，内外壁钢板厚度均为8 mm。钢围堰沿周围布置192根∠100×100×12角钢作为竖向主龙骨，主龙骨的间距外壁为40.3 cm，内壁为36.3 cm。钢围堰横向主龙骨均采用I10工字钢，沿高度方向每隔1 m布置一道。壁内横、竖向桁架采用∠63×63×6角钢。 2.1.2 隔仓 隔仓的作用是通过分仓注水或灌注混凝土，保证钢围堰悬浮阶段的稳定以及调整下沉过程钢围堰的高差。64#墩钢围堰环向分为8块，单块围堰两端头设置隔仓板，在平面上分成8个互不相通的仓，隔仓板壁厚10 mm，每个隔仓上下贯通，左右封闭。 2.1.3 刃脚 钢围堰底部设置150 cm高刃脚，底部用∠100×100×12角钢包脚。 2.1.4 其他附属结构 每节钢围堰分8块，每块上部设置2个吊点，共16个吊点，用倒链整体下沉。 钢围堰设置2个?300 mm的内外连通管，主要作用是在封底混凝土浇筑过程中保持水头平衡，在施工过程中可根据需要开闭。 2.2 设计荷载及工况 设计荷载主要考虑水平荷载和垂直荷载。水平荷载包括：静水压力、流水压力、主动土压力；垂直荷载包括：钢围堰自重、钢围堰刃脚及隔仓填充混凝土自重、灌水自重、封底混凝土自重、水浮力、封底混凝土与护筒粘结力、钢围堰与侧壁土粘结力。 施工过程中共分为五个工况： (1)工况一，首节5.267 m钢围堰下放，在钢围堰内灌注刃脚混凝土，灌注高度为1.5 m，钢围堰底标高+0.233 m，未着床。 (2)工况二，接高第2节5.02 m钢围堰，在钢围堰隔仓内注水5 m高，钢围堰底标高-4.787 m，未着床。 (3)工况三，接高第3节5.02 m钢围堰，在钢围堰隔仓内填充高度为4.5m混凝土，钢围堰内吸泥抓土，下沉至河床标高-9.807 m位置，入河床5.007 m。 (4)工况四，接高第4节5.01 m钢围堰，在钢围堰隔仓内填充高度为3 m混凝土及注水6 m高，钢围堰内吸泥抓土，下沉至河床标高-16.817 m位置。 (5)工况五，四节钢围堰下沉到位，围堰内吸泥抓土，浇注封底混凝土后，围堰内抽水。 整个施工过程需计算钢围堰整体抗浮和钢围堰强度。 2.3 钢围堰整体抗浮性检算 工况一计算图示如图2所示，首节钢围堰下沉时，为便于接高拼接钢围堰，需确保钢围堰顶标高高于施工水位标高。钢围堰顶与下放门架顶齐平，高出水面2.5 m。 首节钢围堰自重：G1=122.5 t×g=1 225 kN。 钢围堰内灌注刃脚混凝土(高度1.5 m)自重：G2=1.5 m×π×(24.62-22.22)m2/4×24 kN/m3×0.5=1 588 kN。 水浮力：F浮=γw(2.767-0.75) m×π×(24.62-22.22) m2/4=1 779 kN，式中γw为水的重度。
图2 工况一计算图示(单位：m)
钢围堰下沉安全系数：K=(G1+G2)/F浮=1.58>1.0，故钢围堰下沉满足要求。 各工况下钢围堰整体抗浮计算结果见表2。
表2 各工况下钢围堰整体抗浮计算结果
工况抗浮力/kN水浮力/kN下沉安全系数是否满足要求工况一281317791.58满足工况二833862081.34满足工况三18979164401.15满足工况四31705307511.03满足工况五108713870591.25满足
由表2可知，各工况下钢围堰整体抗浮满足要求。 2.4 钢围堰强度计算 钢围堰强度计算采用MIDAS CIVIL 2010软件进行三维整体建模分析，水土压力荷载按最不利状况考虑，钢围堰封底混凝土及隔仓混凝土采用实体单元模拟，内外壁板采用板单元模拟，水平、竖向桁架采用桁架单元模拟，横、竖肋采用梁单元模拟，钢护筒及钢管桩约束采用一般支承模拟，刃脚处约束平动自由度，不约束转动自由度，钢围堰自重由软件考虑，钢围堰计算模型如图3所示。
图3 钢围堰计算模型
2.4.1 钢围堰内外壁板 由图4得出，壁板(δ=8 mm)最大应力σw=81.2 MPaf=215 MPa。 2.4.2 钢围堰水平桁架 由图5可知，水平桁架最大应力66.5 MPa，水平桁架斜杆长细比为65.4，查《钢结构设计规范》轴心受压构件稳定系数表得φ=0.777，则水平桁架最大压应力σw=66.5 MPa/0.777=85.6MPaf=215 MPa，满足要求。
图4 钢围堰内外壁板组合应力图
图5 钢围堰水平桁架组合应力图
钢围堰各构件强度计算结果见表3。
表3 钢围堰各构件强度计算结果
构件部位最大应力/MPa强度设计值/MPa是否满足要求内外壁板81.20215满足水平桁架85.60215满足竖向桁架194.40215满足横肋156.20215满足竖肋172.70215满足
由表3可知，钢围堰各构件强度均满足规范要求。 3 钢围堰施工关键技术 3.1 清理河床 为方便钢围堰下沉，减少下沉过程中因河床面不平而引起钢围堰偏位现象的发生，钢围堰拼装下沉前应清理河床。河床清理范围为钢围堰外扩2 m，深度为钢围堰封底混凝土底。根据河床地质资料，64#墩河床至封底混凝土范围内为砂层、粉质粘土层，水下抓土吸泥量约为6 650 m3。结合河床地质情况，本工程双壁钢围堰下沉前采用长臂挖掘机配合抓沙船清理河床的方式，先采用长臂挖掘机开挖墩位范围大部分的河床，再使用抓沙船清除挖掘机无法开挖清底的部位。 3.2 钢围堰下沉 3.2.1 底节钢围堰下沉 选择在水道水流平稳时下沉底节钢围堰，利用16个性能完好的10 t手拉葫芦将拼装完成底节钢围堰吊在吊装门架上，在现场的统一指挥下，均匀拉动葫芦，使钢围堰在导向系统作用下入水。钢围堰底节下沉主要采用向隔仓内注水方式，下沉过程中通过调整隔仓内的注水量保持钢围堰平稳。当钢围堰下沉至既定高度时，停止注水，并临时锚固钢围堰，防止因水流冲击、风力等影响导致钢围堰偏位。 3.2.2 第2、3、4节钢围堰下沉 底节钢围堰下沉后，吊装第2节钢围堰块件至底节钢围堰上安装，吊装完成后，采取对称加水的方法，使钢围堰下沉。下沉过程中，控制各吊点荷载均衡，保持钢围堰处于竖直状态。 第3、4节钢围堰下沉后，钢围堰开始进入河床，此阶段下沉主要采取吸泥和隔仓内注水、灌注混凝土相结合的方式。在下沉过程中，由于河床清理不彻底或者因水流影响，清理的河床面极有可能重新涌砂填塞钢围堰范围河床，因此钢围堰下沉过程中，当将要接触河床面时，先停止下沉，对钢围堰进行正式定位，使钢围堰中心与墩位中心偏差不超过钢围堰高度的1/50。 钢围堰刃脚为楔形结构，为避免刃脚进入河床后因为土层摩阻力及刃脚抗力增大造成刃脚受损，钢围堰漏水，对钢围堰刃脚采用10 mm厚钢板加固，在钢围堰着床后，刃脚灌满C30混凝土，确保其刚度和水密性满足施工要求。下沉过程中，如果阻力太大影响下沉效果，可在钢围堰壁仓内灌注混凝土，加快钢围堰下沉能力。 3.3 钢围堰终沉 在钢围堰终沉阶段，尤其是当刃脚底下沉到距离设计标高1 m时，适当放慢下沉速度，并控制吸泥数量和速度，严格监测钢围堰下沉趋势和控制点高程。当钢围堰4个控制点高差大于20 mm时，及时调整各隔仓的吸泥速度进行纠偏。钢围堰刃脚踏面标高达到设计标高时，立即停止吸泥，连续观测8 h，钢围堰下沉不大于10 mm，即钢围堰终沉成功。 3.4 灌注水下混凝土封底 为保证封底混凝土与钢围堰内侧、钢护筒周边的握裹力[5]，在灌注水下混凝土封底之前，需对河床进行清淤、找平，并采取吸泥措施将钢围堰范围内覆盖层清除。 钢围堰采用导管法进行封底混凝土灌注，封底厚度2.5 m，外加0.5 m找平层。导管作用半径按3 m考虑，作用范围覆盖整个混凝土浇筑区。 封底混凝土浇筑完成后，当强度达到90%以上时即可进行钢围堰抽水，抽水过程中禁止一次抽完，应边抽水边观测钢围堰壁体的变形情况，如情况异常，应立即停止，并采取措施保证钢围堰的稳定性。 4 结束语 本文根据某特大桥64#桥墩双壁钢围堰的施工工况，对钢围堰的整体抗浮性和强度进行计算，计算结果表明钢围堰整体抗浮性和强度均满足要求，且具有一定的安全储备。施工实践证明，该钢围堰设计合理，施工工艺得当，为同类工程的设计和施工提供有益的参考。 参考文献 [1]胡启升，李小珍，李贞新.桥梁基础双壁钢围堰施工技术的应用现状[J].四川建筑，2006,26(03):137-138 [2]王贵春，王勋文.桥梁深水基础双壁钢围堰的设计方法[J].科学技术与工程，2007,7(01):79-83 [3]狄为民.双壁钢围堰在山区河流桥梁基础中的应用[J].铁道标准设计，2005(04):36-38 [4]洪苏科，张 敏，张 牧，等.嘉绍跨江大桥桥塔墩承台钢围堰结构设计与施工[J].桥梁建设，2010(S1)：18-22 [5]赵 涛.潮汐地区深水大体积承台双壁钢围堰施工技术[J].石家庄铁路职业技术学院学报，2011,10(04):24-28 On the Design and Construction of the Dual-Walled Steel Cofferdam for a Mega Bridge LIU Chang (The Shijiazhuang Railway Construction Co. Ltd. of the 6th Bureau Group of China Railway,Shijiazhuang 050000,China) Abstract：With the dual-walled steel cofferdam for the 64th pier of a mega bridge as an example,the integral anti-floating performance of the steel cofferdam in different construction conditions is checked in the paper,with the strength of each of the members of the steel cofferdam calculated by means of the software of MIDAS CIVIL.The result of the calculation shows that both the integral anti-floating performance and the strength of the steel cofferdam are up to the requirementsofthetechnicalspecifications.Inthecourseoftheconstructionofthesteelcofferdam,correspondingtechnicalmeasuresforthekeyprocessesoftheconstruction,suchasclearingtheriverbed,sinkingthesteelcofferdam,pouringtheunderwaterconcretetoclosethebottomandthelike,aretakentoensurethesmoothimplementationoftheconstruction.Thepapermayserveasausefulreferenceforthedesignandconstructionofotherprojectsofthesametypeinthefuture. Key words：dual-walled steel cofferdam;structural design;finite element model;construction of bridges;precisely positioning 收稿日期：2016-12-09 作者简介：刘 畅(1984—)，男，工程师，主要从事桥梁与隧道工程施工及管理工作。 DOI：10.13219/j.gjgyat.2017.01.013 中图分类号：U445.556 文献标识码：B 文章编号：1672-3953(2017)01-0050-05
